东风山金矿选厂于1994年建成投产，设计规模为100t/d，工艺流程为全泥氰化一炭浸提金工艺。
但由于矿石硬度大，设计工艺流程不合理，生产工艺参数不合适等，致使选矿处理能力较低，技术指标不稳定。针对生产中存在的技术问题，结合矿山实际，采取了有针对性的技术措施，对现行工艺流程进行了改造，使选矿处理能力超出设计能力50t/d；选矿理论回收率由原来的72.98%提高到81.59%；氰化钠消耗由原来的1. 87kg/t.选矿处理能力的加，回收率的提高，药剂消耗的降低，使矿山年经济效益为240.9万元。
2矿石性质东风山金矿矿石为中硫化物金一钴矿石类型。
矿石硬度大、致密是其突出特点，其普氏系数/=18~20.金属矿物主要以磁黄铁矿、磁铁矿为主，其次为黄铁矿、毒砂、辉钴矿、斜方砷钴矿；非金属矿物主要为铁闪石、石榴石、石英、碳酸铁。金矿物与磁黄铁矿关系较为密切，在矿石中分布极不均匀，有局部集中、成群出现之特点。粒间金占金含量的50.78%，裂隙金占35. 7%，包裹金占13.52%.矿石多元素分析见表1，金矿物粒度测定结果见表2.元素表2金矿物粒度测定结果粒度d/mm合计含量梁泽来长春市南湖大路54号130012 3原生产工艺流程及存在问题3.1原生产工艺流程（见）3.2原生产工艺流程存在的问题1碎矿工艺不合理由于矿石硬度较大，采用两段1闭路破碎流程不合适；且细碎设备配置也不合理。细碎PEX 150X750破碎机受其本身性能的限制（排矿口e =25~40mm），不仅产品粒度粗（一10mm粒级占13.98%）而且循环负荷大（=257.76%）限制了选矿处理能力。
3.22磨矿工艺参数不合理矿石的硬度大，亦即矿石的抗压强度大，但其抗剪强度次之。因此，对于硬度大的矿石，应当考虑它的抗剪切强度，利用中粒级的钢球，增加其对矿石的研磨能九主要采用磨剥的方式进行磨矿，而且古120钢球对球磨机的筒体及衬板损害较大。
磨矿浓度。I段球磨机磨矿浓度为70%，由于矿石的相对密度较大，应适当提高磨矿浓度，以增加钢球对矿石的打击和磨剥效果。
砂比（C2=1.18）由于I段球磨机的负荷较大，段球磨机的负荷较小，因此，限制了选矿处理能力，同时段球磨机的作用未得到充分发挥。
3石灰添加点不合理石灰在该选矿工艺流程中主要起到2方面的作用：一是作为无机电解质凝聚剂与3絮凝剂配合使用，在高效浓密机中加速矿浆的絮凝沉降；二是作为碱对矿浆进行碱处理，使亚铁化合物充分氧化，降低氰化钠消耗。但由于石灰加在脱水作业之后的预处理槽中，造成高效浓密机跑浑，同时缩短了矿浆的碱处理时间，亚铁化合物氧化不完全，使氰化钠消耗增加。
4在解吸、电解过程中，金发生了大面积镀敷由于电积槽泄漏电流的存在，使金在解吸、电解系统及管路中的镀敷提供了推动电位；而且在解吸、电解的流程中有来自矿浆中的可溶性铁质、磨球铁粉、铁锈等，铁离子在电解槽中：e2一+2e根据腐蚀电位和腐蚀动力学原理，低碳钢和被腐蚀的不锈钢的铁得到了有利于金沉淀的电位，将解吸液中Au（CN）里的金置换出来，并镀敷在细微金属铁的表面，而沉积在电积槽以外的各系统及管路中。
4采取的技术措施―900圆锥破碎机作细碎设备，即将二段一闭路改为三段二闭路破碎流程，以降低碎矿产品粒度，提高选矿处理能力。
古80460=40%：30%：30%；I段球磨机钢球配比将螺旋分级机的溢流浓度由38%提高到45%，降低分级机溢流堰，以降低I段球磨机的负将石灰添加点改加至段球磨机中，杜绝高效浓密机跑浑现象，加碱处理时间，降低氰化钠消耗。
在解吸液中适量添加氧化剂，使解吸电解系统的铁表面钝化，形成Fe34，阻止金在电积槽以外的各设备中大面积镀敷。
5改造后的生产工艺流程及技术指标比较5.1改造后的生产工艺流程（见）5.2改造前后的技术指标的比较（见表3）时间（年、月累计）选矿回收率%电解率/%解吸率/%吸附率/y浸出率/y尾液品位。tS/尾矿品位。tS/原矿品位r处理矿量表3改造前后的技术指标改造前6经济效益由于处理矿量的提高，矿山年增经济效益为110万元；由于回收率的提高，矿山年增经济效益为106万元；由于药剂消耗的降低，矿山年增经济效益为249万元。矿山年增总经济效益为240.9万元。
7结语东风山金矿选矿厂通过设备挖潜和流程改造，选矿生产能力不但达到了设计规模而且超过设计能力50t/d回收率由72 98%提高到81.59%氰化钠消耗由原来的1.44kg/t降低到0.87kg/t.矿山年增总经济效益为240.9万元。
东风山金矿矿石致密、硬度大，炭磨损率较高，金属流失严重。由于炭损耗而流失的金近八十万元，因此该设计工艺流程不合理。
东风山金矿各矿房矿石性质变化较大，因此，欲保持稳定的生产技术指标，必须加强合理配矿。
编辑：李玉敏改造后的生产工艺流程
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